各種形式的土工格室擋墻的抗地震性能 http://www.siegind.com.cn 泰安市科閏新材料有限公司 更新時(shí)間：2016-07-04
邊坡穩(wěn)定性：
在土工合成材料雜志重點(diǎn)項(xiàng)目和在多種應(yīng)用中如何使用土工合成材料如何可以有效地做土工合成材料工業(yè)的產(chǎn)品開發(fā)。我們希望這些經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)可以進(jìn)一步推進(jìn)土工合成材料行業(yè)進(jìn)入 21 世紀(jì)有很大的成功。
介紹：
開發(fā)各類土工合成材料產(chǎn)品。例如，土工膜、 土工格柵、 土工布，并認(rèn)為的垃圾填埋場(chǎng)、擋墻和填埋。雖然巖土結(jié)構(gòu)變得更具成本效益，并且有更好的性能，研究人員可獲加分產(chǎn)生積極的影響的行業(yè)。
在土工格室的應(yīng)用上，地中海，設(shè)想其標(biāo)準(zhǔn)的產(chǎn)品，使新的、 關(guān)鍵的應(yīng)用程序修改。這個(gè)想法是開發(fā)一種新型的聚合物合金相結(jié)合的聚乙烯和聚酯，從而使有效用作土工格室加固的地球保留所需的屬性，加載在路面和鐵路，和更多的支持。同時(shí)探索生產(chǎn)這種塑料合金 ，委托研究開發(fā)設(shè)計(jì)的方法。此類研究還應(yīng)意味著新產(chǎn)品所需的性能。
這篇文章概述了的研究探索使用土工格室作為地球保留結(jié)構(gòu)了。土工格室在測(cè)試中使用了標(biāo)準(zhǔn)、 常用 HDPE 和，這樣，是不合適的長(zhǎng)期的加固應(yīng)用;也就是說，它不是不夠硬。然而，它是足夠的短期表現(xiàn)，因此這意味著一種聚合物，用于除了生產(chǎn)設(shè)計(jì)，特別是在嚴(yán)重的地震荷載作用下的基礎(chǔ)所需長(zhǎng)期屬性調(diào)查。
在土工格室的應(yīng)用上，地中海，設(shè)想其標(biāo)準(zhǔn)的產(chǎn)品，使新的、 關(guān)鍵的應(yīng)用程序修改。這個(gè)想法是開發(fā)一種新型的聚合物合金相結(jié)合的聚乙烯和聚酯，從而使有效用作土工格室加固的地球保留所需的屬性，加載在路面和鐵路，和更多的支持。同時(shí)探索生產(chǎn)這種塑料合金 ，委托研究開發(fā)設(shè)計(jì)的方法。此類研究還應(yīng)意味著新產(chǎn)品所需的性能。
這篇文章概述了的研究探索使用土工格室作為地球保留結(jié)構(gòu)了。土工格室在測(cè)試中使用了標(biāo)準(zhǔn)、 常用 HDPE 和，這樣，是不合適的長(zhǎng)期的加固應(yīng)用;也就是說，它不是不夠硬。然而，它是足夠的短期表現(xiàn)，因此這意味著一種聚合物，用于除了生產(chǎn)設(shè)計(jì)，特別是在嚴(yán)重的地震荷載作用下的基礎(chǔ)所需長(zhǎng)期屬性調(diào)查。
理想情況下，任何結(jié)構(gòu)在地震作用下的設(shè)計(jì)應(yīng)該基于可容忍的恢復(fù)和 (或) 永久位移。這種方法很難實(shí)現(xiàn)為可接受的標(biāo)準(zhǔn)缺乏等理由容許位移、 高度隨機(jī)未來地震記錄、 不準(zhǔn)確鑒定原位土本構(gòu)行為，及在預(yù)測(cè)位移矩陣土壤-土工合成材料在數(shù)值上的困難。國家---藝術(shù)地震邊坡穩(wěn)定性分析中是尚未充分發(fā)展來完全替換當(dāng)前的設(shè)計(jì)實(shí)踐。
斜坡的設(shè)計(jì)通�；跇O限平衡 (LE) 穩(wěn)定性分析。低周反復(fù)加載的邊坡穩(wěn)定性分析假定等效的地震影響系數(shù)，通常在水平方向上，這會(huì)導(dǎo)致額外受力構(gòu)件的極限平衡方程，都與重力成正比。指定地震影響系數(shù)，如地面峰值加速度 (PGA) 很可能過于保守，因?yàn)樗J(rèn)為地震的最大力量永久的而不是一時(shí)。
本研究的目的是要量化合理減少因子 (RF) 對(duì)土工格室保留結(jié)構(gòu) PGA。然后可以與既定的樂分析來進(jìn)行地震和靜態(tài)設(shè)計(jì)集成降低的因素。
斜坡的設(shè)計(jì)通�；跇O限平衡 (LE) 穩(wěn)定性分析。低周反復(fù)加載的邊坡穩(wěn)定性分析假定等效的地震影響系數(shù)，通常在水平方向上，這會(huì)導(dǎo)致額外受力構(gòu)件的極限平衡方程，都與重力成正比。指定地震影響系數(shù)，如地面峰值加速度 (PGA) 很可能過于保守，因?yàn)樗J(rèn)為地震的最大力量永久的而不是一時(shí)。
本研究的目的是要量化合理減少因子 (RF) 對(duì)土工格室保留結(jié)構(gòu) PGA。然后可以與既定的樂分析來進(jìn)行地震和靜態(tài)設(shè)計(jì)集成降低的因素。
搖表測(cè)試程序
此搖表位于在日本國家農(nóng)業(yè)工程研究所，筑波市，它可以激發(fā)毛最大有效載荷的 500kN 垂直和/或橫向加速度的 1 g;最大加速度為輕載荷可以大于 1 g。金屬檢測(cè)框，其中包含土工格室保留系統(tǒng)是 2 米寬，6 米長(zhǎng)、 3 米高。盡量減少反射波從側(cè)面和背面的金屬盒、發(fā)泡的聚苯乙烯 (EPS) 板、 5 厘米厚，被放到墻上測(cè)試框。為了減少摩擦與側(cè)壁，對(duì) EPS 放抹了油的塑料薄膜。
在所有測(cè)試中，1995 年神戶地震放大的時(shí)間記錄被應(yīng)用于搖表。用的神戶記錄了 0.59 g 的水平 PGA 和 0.34 g 垂直 PGA。峰值水平和垂直加速度沒有同時(shí)發(fā)生。表 1 顯示了在四個(gè)不同測(cè)試中的應(yīng)用的峰值加速度。
Table 1 | Figure courtesy of the author.（由作者提供圖）
有兩個(gè)或三個(gè)加載階段。
在第一次加載階段，神戶記錄是減毒在試圖驗(yàn)證是否過度運(yùn)動(dòng)發(fā)生。采用了一個(gè)小時(shí)后第二個(gè)加載階段，放大神戶記錄。在測(cè)試 3 和 4，第三激發(fā)被應(yīng)用，這時(shí)間達(dá)到搖表的能力。第三階段幾乎翻了一番神戶記錄加速度。第二階段的目標(biāo)是發(fā)展活躍的楔形;它被希望，第三階段會(huì)帶來崩潰。
在測(cè)試中 1-3，保留系統(tǒng)是 2.8 m 高;它在測(cè)試 4 2.7 米。在 0.2 m 厚地基土建造了保留的所有系統(tǒng)。土工格室，類似于蜂窩結(jié)構(gòu)，是 0.2 m 高與內(nèi)部孔徑的約 0.21 米乘 0.21 米。系統(tǒng)的平均臉傾向是 2(v):1(h)。頂尖土工格室層是 2.52 米長(zhǎng)，遠(yuǎn)長(zhǎng)于下面的所有圖層。此層是與擠密碎石填充。它假定了土工格室那長(zhǎng)頂部圖層將抑制裂紋或甚至滑表面形成立即下面這一層。事實(shí)上，試驗(yàn)表明，雖然許多小而淺表張力裂縫發(fā)起在波峰處，但沒有觀察立即下面的龍頂土工格室層中的任何測(cè)試，從而支持基于的最初設(shè)想。
在第一次加載階段，神戶記錄是減毒在試圖驗(yàn)證是否過度運(yùn)動(dòng)發(fā)生。采用了一個(gè)小時(shí)后第二個(gè)加載階段，放大神戶記錄。在測(cè)試 3 和 4，第三激發(fā)被應(yīng)用，這時(shí)間達(dá)到搖表的能力。第三階段幾乎翻了一番神戶記錄加速度。第二階段的目標(biāo)是發(fā)展活躍的楔形;它被希望，第三階段會(huì)帶來崩潰。
在測(cè)試中 1-3，保留系統(tǒng)是 2.8 m 高;它在測(cè)試 4 2.7 米。在 0.2 m 厚地基土建造了保留的所有系統(tǒng)。土工格室，類似于蜂窩結(jié)構(gòu)，是 0.2 m 高與內(nèi)部孔徑的約 0.21 米乘 0.21 米。系統(tǒng)的平均臉傾向是 2(v):1(h)。頂尖土工格室層是 2.52 米長(zhǎng)，遠(yuǎn)長(zhǎng)于下面的所有圖層。此層是與擠密碎石填充。它假定了土工格室那長(zhǎng)頂部圖層將抑制裂紋或甚至滑表面形成立即下面這一層。事實(shí)上，試驗(yàn)表明，雖然許多小而淺表張力裂縫發(fā)起在波峰處，但沒有觀察立即下面的龍頂土工格室層中的任何測(cè)試，從而支持基于的最初設(shè)想。
Figure 1 (a–d) 顯示中每四個(gè)測(cè)試土工格室布局：
Figure 1a | Test 1: 重力式擋墻與礫石填充土工格室，由作者提供圖.
Figure 1b | Test 2: 重力式擋墻砂填充土工格室，圖由作者提供。
Figure 1c | Test 3: 土工格室加固用沙子填充。圖由作者提供。
Figure 1d | Test 4: 5 厘米高的土工格室加固用沙子填充。圖由作者提供。
測(cè)試 1 2 代表靈活重力墻和測(cè)試 3-4 利用土工格室加固以及面對(duì)。從經(jīng)濟(jì)學(xué)角度測(cè)試 3 和 4 的系統(tǒng)都差不多。在測(cè)試 4 中土工格室的布局與類似，同時(shí)還充當(dāng)三維元素的傳統(tǒng)土工格柵加固。一般來說，測(cè)試中使用的聚乙烯土工格室不能用作加固可觀結(jié)構(gòu)以來長(zhǎng)期拉伸強(qiáng)度較低。作為測(cè)試，只有足夠的短期屬性需要抵御地震荷載。然而，經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)應(yīng)表明所需的產(chǎn)品的改進(jìn)中發(fā)展 ，以及產(chǎn)生一種簡(jiǎn)單設(shè)計(jì)方法。
回填土背后面臨的和 0.2 米厚的基礎(chǔ)是統(tǒng)一的細(xì)沙 (中值粒徑 = 0.27 毫米;0.35%通過篩 #200;均勻系數(shù) = 2)。回填土被壓至 90%的標(biāo)準(zhǔn)寶潔在水分含量 16%收益率 13.5 kN/m3 干容重或潮濕單位重量的 15.6 kN/m3。通過手持設(shè)備的振動(dòng)壓路機(jī)進(jìn)行了壓實(shí)。排水三軸試驗(yàn)產(chǎn)生的峰值強(qiáng)度 = 38 度。單位重量的擠密碎石是 19.9 kN/m3。
薄白煤層的沙子被置于每個(gè)約 0.4 米內(nèi)回填材料。在每個(gè)測(cè)試完成后，回填仔細(xì)挖掘觀察這些接縫脫位，所以發(fā)現(xiàn)痕跡的滑動(dòng)面。此外，每個(gè)測(cè)試是全面檢測(cè)包括壓力傳感器、激光位移計(jì)、加速度計(jì)和應(yīng)變計(jì) (嶺 et al，2009年)。
回填土背后面臨的和 0.2 米厚的基礎(chǔ)是統(tǒng)一的細(xì)沙 (中值粒徑 = 0.27 毫米;0.35%通過篩 #200;均勻系數(shù) = 2)。回填土被壓至 90%的標(biāo)準(zhǔn)寶潔在水分含量 16%收益率 13.5 kN/m3 干容重或潮濕單位重量的 15.6 kN/m3。通過手持設(shè)備的振動(dòng)壓路機(jī)進(jìn)行了壓實(shí)。排水三軸試驗(yàn)產(chǎn)生的峰值強(qiáng)度 = 38 度。單位重量的擠密碎石是 19.9 kN/m3。
薄白煤層的沙子被置于每個(gè)約 0.4 米內(nèi)回填材料。在每個(gè)測(cè)試完成后，回填仔細(xì)挖掘觀察這些接縫脫位，所以發(fā)現(xiàn)痕跡的滑動(dòng)面。此外，每個(gè)測(cè)試是全面檢測(cè)包括壓力傳感器、激光位移計(jì)、加速度計(jì)和應(yīng)變計(jì) (嶺 et al，2009年)。
結(jié)果和解釋
加速度計(jì)嵌入內(nèi)回填土和面對(duì)，幾個(gè)海拔指示的基地加速度放大倍數(shù)是微乎其微。當(dāng)他們發(fā)生顫抖，耗和充當(dāng)減震器扭曲變形，這可能無法與靈活的保留系統(tǒng)令人驚訝。
表 2 顯示了在每個(gè)測(cè)試的實(shí)測(cè)最大位移。
表 2 |圖由作者提供。
注意：位移并不均勻，因此，最高期限表示相當(dāng)狹窄的地帶，它出現(xiàn)的位置。注意測(cè)試 1 和 2，最大值應(yīng)用加速度也顯著低于測(cè)試 3 和 4 (見表 1)。總體而言，考慮應(yīng)用地震激勵(lì)的嚴(yán)重性，記錄的值并不意味著災(zāi)難性故障 (例如為典型的震后外觀見圖 2)。
表 2 顯示了在每個(gè)測(cè)試的實(shí)測(cè)最大位移。
表 2 |圖由作者提供。
注意：位移并不均勻，因此，最高期限表示相當(dāng)狹窄的地帶，它出現(xiàn)的位置。注意測(cè)試 1 和 2，最大值應(yīng)用加速度也顯著低于測(cè)試 3 和 4 (見表 1)。總體而言，考慮應(yīng)用地震激勵(lì)的嚴(yán)重性，記錄的值并不意味著災(zāi)難性故障 (例如為典型的震后外觀見圖 2)。
圖 2 |測(cè)試 2: 震后 (PGA 159%) 正面視圖見圖 3a 相同墻出土的部分。照片由作者提供。
一般來說，位移反映出動(dòng)土的抗剪強(qiáng)度是一個(gè)發(fā)達(dá)活躍楔子。足夠的強(qiáng)度和剛度的土工格室將啟用可接受結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)期性能與更小的位移。
測(cè)試后折返的保留系統(tǒng)雖然測(cè)量脫位的白砂接縫幫助建立積極的楔面位置 (例如見圖 3，a — — c 項(xiàng))。
測(cè)試后折返的保留系統(tǒng)雖然測(cè)量脫位的白砂接縫幫助建立積極的楔面位置 (例如見圖 3，a — — c 項(xiàng))。
圖 3a |試驗(yàn) 2 (應(yīng)用的激勵(lì)是 159%)。后搖掘的部分通過回填和土工格室。位錯(cuò)的接縫指示的位置下滑動(dòng)面發(fā)育，土體強(qiáng)度充分調(diào)動(dòng)起來。照片由作者提供
圖 3b |測(cè)試 3 (應(yīng)用的激勵(lì)是 205%) 后搖掘的部分通過回填和土工格室。位錯(cuò)的接縫指示的位置下滑動(dòng)面發(fā)育，土體強(qiáng)度充分調(diào)動(dòng)起來。照片由作者提供。
圖 3 c |測(cè)試 4 (應(yīng)用的激發(fā)了 205%的科比都有;注意通過 5 厘米節(jié)。
圖 3b |測(cè)試 3 (應(yīng)用的激勵(lì)是 205%) 后搖掘的部分通過回填和土工格室。位錯(cuò)的接縫指示的位置下滑動(dòng)面發(fā)育，土體強(qiáng)度充分調(diào)動(dòng)起來。照片由作者提供。
圖 3 c |測(cè)試 4 (應(yīng)用的激發(fā)了 205%的科比都有;注意通過 5 厘米節(jié)。
土體強(qiáng)度在哪里完全這使完整極限平衡 (LE) 穩(wěn)定性分析動(dòng)員呈現(xiàn)活躍的楔，意味著對(duì)土壤強(qiáng)度，財(cái)政司司長(zhǎng)，等于統(tǒng)一安全的因素。
來尋找設(shè)計(jì)等效的地震影響系數(shù)，它是方便的定義地震的折減系數(shù)，RFs = / PGA，哪里是等效靜地震影響系數(shù)。對(duì)于每個(gè)測(cè)試的 RFs 決心使用造成積極的楔，沒有呈現(xiàn)過大位移發(fā)展記錄的 PGA 和足夠的樂分析相結(jié)合。
來尋找設(shè)計(jì)等效的地震影響系數(shù)，它是方便的定義地震的折減系數(shù)，RFs = / PGA，哪里是等效靜地震影響系數(shù)。對(duì)于每個(gè)測(cè)試的 RFs 決心使用造成積極的楔，沒有呈現(xiàn)過大位移發(fā)展記錄的 PGA 和足夠的樂分析相結(jié)合。
樂分析的擬靜力加速調(diào)整呈現(xiàn) Fs 的統(tǒng)一;即以反映積極的楔形的存在。預(yù)測(cè)和觀測(cè)到的活動(dòng)楔塊的位置都比較，用來評(píng)估分析的預(yù)測(cè)價(jià)值。它指出在樂設(shè)計(jì)中，一個(gè)會(huì)輸入 a(=RFs PGA) 來獲得足夠的抗震穩(wěn)定性安全系數(shù)，財(cái)政司司長(zhǎng)，在低周反復(fù)加載條件下的在哪里通常約 1.1。事實(shí)上，如果一個(gè)不得不設(shè)計(jì)測(cè)試的保留系統(tǒng)，使用射頻和 Fs > 1.1 會(huì)產(chǎn)生較小位移比那些報(bào)告表 2 中。
LE 穩(wěn)定性分析進(jìn)行使用程序 ReSSA。 的安全地圖功能促進(jìn)了進(jìn)程。(例如，見圖 4)。
圖 4 |測(cè)試 2: 安全地圖呈現(xiàn)由斯賓塞法的 ReSSA 程序 (3.0) 和低周反復(fù)加載分析。圖由作者提供。
雖然觀察到的滑動(dòng)面出現(xiàn)第二個(gè)和第三個(gè)土工格室飾面層、數(shù)值預(yù)測(cè)的表面之間 (在 / PGA = 0.35) 出現(xiàn)沿土工格室和地基土之間的接口。然而，實(shí)際上這是相差不大，作為安全因素在較低的土工格室層出現(xiàn)任何預(yù)測(cè)的滑動(dòng)面安全地圖表明是在約 1-2%以內(nèi)。這種觀察提供信心的預(yù)測(cè)，尤其是在比較數(shù)字 3a 和 4;即滑的觀測(cè)和預(yù)測(cè)痕跡的表面，分別。圖 5a 和 5b 顯示預(yù)測(cè)積極楔及其各自的 RFs 值;他們可以相比分別顯示在數(shù)字 3b 和 3c，觀察到楔子。
雖然觀察到的滑動(dòng)面出現(xiàn)第二個(gè)和第三個(gè)土工格室飾面層、數(shù)值預(yù)測(cè)的表面之間 (在 / PGA = 0.35) 出現(xiàn)沿土工格室和地基土之間的接口。然而，實(shí)際上這是相差不大，作為安全因素在較低的土工格室層出現(xiàn)任何預(yù)測(cè)的滑動(dòng)面安全地圖表明是在約 1-2%以內(nèi)。這種觀察提供信心的預(yù)測(cè)，尤其是在比較數(shù)字 3a 和 4;即滑的觀測(cè)和預(yù)測(cè)痕跡的表面，分別。圖 5a 和 5b 顯示預(yù)測(cè)積極楔及其各自的 RFs 值;他們可以相比分別顯示在數(shù)字 3b 和 3c，觀察到楔子。
圖 5a |測(cè)試 3: 預(yù)測(cè)積極楔使用主教分析。圖由作者提供。
圖 5b |測(cè)試 4: 預(yù)測(cè)積極楔使用主教分析。圖由作者提供。
數(shù)字 3 c 和 5b 中肯: 可以看出，與常見的傳說，這些數(shù)字說明了滑動(dòng)面可以通過加強(qiáng)發(fā)展。加固時(shí)太軟或太弱，可以會(huì)發(fā)生這種"內(nèi)部"的全球不穩(wěn)定。顯然，盡管用高密度聚乙烯土工格室是足以測(cè)試面向設(shè)計(jì)的分析，但缺乏長(zhǎng)期強(qiáng)度作為加固。不過，它使一個(gè)土工格室在建立所需的屬性，因此它可以作為土壤加固。
表 3 總結(jié)了測(cè)試程序時(shí)使用樂準(zhǔn)所隱含的折減系數(shù)。
數(shù)字 3 c 和 5b 中肯: 可以看出，與常見的傳說，這些數(shù)字說明了滑動(dòng)面可以通過加強(qiáng)發(fā)展。加固時(shí)太軟或太弱，可以會(huì)發(fā)生這種"內(nèi)部"的全球不穩(wěn)定。顯然，盡管用高密度聚乙烯土工格室是足以測(cè)試面向設(shè)計(jì)的分析，但缺乏長(zhǎng)期強(qiáng)度作為加固。不過，它使一個(gè)土工格室在建立所需的屬性，因此它可以作為土壤加固。
表 3 總結(jié)了測(cè)試程序時(shí)使用樂準(zhǔn)所隱含的折減系數(shù)。
表 3 |圖由作者提供。
可以看出，土工格室重力系統(tǒng)，RFs 的 0.4 左右就足夠了。對(duì)于土工格室加筋土系統(tǒng) RFs 0.3 就足夠了。
結(jié)論
當(dāng)前實(shí)踐加筋或無筋的斜坡和墻的設(shè)計(jì)是確定當(dāng)?shù)氐?PGA 和使用它的擬靜力分析中的一小部分。這個(gè)分?jǐn)?shù)是折減系數(shù)的擬靜力分析。
神戶地震作為勵(lì)磁的參考用于標(biāo)識(shí)此系數(shù)。它是可能的如果使用了另一種激勵(lì)，折減系數(shù)會(huì)有所不同。然而，神戶地震年重大損害斜坡和墻上，因此排位賽它作為校準(zhǔn)此折減系數(shù)和相關(guān)聯(lián)的地震影響系數(shù)的參考。
測(cè)試結(jié)果被相比擬靜力極限平衡分析。預(yù)測(cè)性故障機(jī)制是類似于測(cè)試土工格室保留系統(tǒng)中觀察到。生產(chǎn)故障分析中的所需的地震系數(shù)要小得多比實(shí)際峰值檢測(cè)所得。土工格室重力式擋墻，抗震的折減系數(shù)，RFs，呈現(xiàn)故障所需為 0.4 左右。對(duì)土工格室保留系統(tǒng) RFs 是 0.3。
對(duì)于加筋陡坡 指南允許 RFs 0.5。因此，與這項(xiàng)工作相比，F(xiàn)HWA 建議是略嫌保守。IITK (2005) 建議無筋邊坡的地面峰值加速度是三分之一的驚人地接近實(shí)測(cè)結(jié)果。
神戶地震作為勵(lì)磁的參考用于標(biāo)識(shí)此系數(shù)。它是可能的如果使用了另一種激勵(lì)，折減系數(shù)會(huì)有所不同。然而，神戶地震年重大損害斜坡和墻上，因此排位賽它作為校準(zhǔn)此折減系數(shù)和相關(guān)聯(lián)的地震影響系數(shù)的參考。
測(cè)試結(jié)果被相比擬靜力極限平衡分析。預(yù)測(cè)性故障機(jī)制是類似于測(cè)試土工格室保留系統(tǒng)中觀察到。生產(chǎn)故障分析中的所需的地震系數(shù)要小得多比實(shí)際峰值檢測(cè)所得。土工格室重力式擋墻，抗震的折減系數(shù)，RFs，呈現(xiàn)故障所需為 0.4 左右。對(duì)土工格室保留系統(tǒng) RFs 是 0.3。
對(duì)于加筋陡坡 指南允許 RFs 0.5。因此，與這項(xiàng)工作相比，F(xiàn)HWA 建議是略嫌保守。IITK (2005) 建議無筋邊坡的地面峰值加速度是三分之一的驚人地接近實(shí)測(cè)結(jié)果。
1 和 2 的測(cè)試結(jié)果表明，重力墻砌成的土工格室可以在地震荷載作用下執(zhí)行。系統(tǒng)可能會(huì)成為經(jīng)濟(jì)的這種重力墻高達(dá) 3-4 米。3 和 4 的試驗(yàn)表明，加筋的系統(tǒng)，完全由土工格室和土壤，可以有效和有可能經(jīng)濟(jì)。
當(dāng)考慮利用高密度聚乙烯土工格室時(shí)，本報(bào)告所述的測(cè)試很有關(guān)的短期表現(xiàn)。然而，如果沒有改善，HDPE 土工膜是不適合于長(zhǎng)期應(yīng)用。有關(guān)的添加劑，浸出的耐久性問題氧化，，到紫外線暴露的面臨應(yīng)予以處理。大熱收縮和擴(kuò)張的外層細(xì)胞結(jié)合土工格室材料高內(nèi)在導(dǎo)熱系數(shù)的日變化和季節(jié)的氣溫變化可能導(dǎo)致漸進(jìn)破壞發(fā)起在外細(xì)胞。應(yīng)力開裂的暴露面臨可能發(fā)生在較低溫度。低剛度和強(qiáng)度可能會(huì)導(dǎo)致重大的蠕變具有長(zhǎng)期尺寸穩(wěn)定性差。
當(dāng)考慮利用高密度聚乙烯土工格室時(shí)，本報(bào)告所述的測(cè)試很有關(guān)的短期表現(xiàn)。然而，如果沒有改善，HDPE 土工膜是不適合于長(zhǎng)期應(yīng)用。有關(guān)的添加劑，浸出的耐久性問題氧化，，到紫外線暴露的面臨應(yīng)予以處理。大熱收縮和擴(kuò)張的外層細(xì)胞結(jié)合土工格室材料高內(nèi)在導(dǎo)熱系數(shù)的日變化和季節(jié)的氣溫變化可能導(dǎo)致漸進(jìn)破壞發(fā)起在外細(xì)胞。應(yīng)力開裂的暴露面臨可能發(fā)生在較低溫度。低剛度和強(qiáng)度可能會(huì)導(dǎo)致重大的蠕變具有長(zhǎng)期尺寸穩(wěn)定性差。
